所谓轻质耐火浇注料即是利用轻质耐火骨料和粉料、结合剂及外加剂配制而成的，其中轻质料性能优劣对浇注料性能有直接的影响。目前，国内使用较广的轻质耐火骨料主要有陶粒、膨胀珍珠岩、漂珠和轻质高铝骨料等。这些轻质骨料的耐火度和强度很低，导致其使用范围非常有限，仅局限用于一些对强度和温度要求不高的地方。
试验
试验所用原料主要有普通轻质高铝骨料、轻质高强微孔矾土骨料、漂珠、蓝晶石和二氧化硅微粉，以CA70铝酸水泥为结合剂，外加分散剂。部分原料的理化性能见表1。
表1 原料的理化性能
1.2 试样制备及性能检测
为研究3种轻质骨料对浇注料性能的影响，将耐火骨料和粉料按照5:5的质量比混合均匀，保证实验配比不变，只改变所添加轻质骨料种类，制备3组试样A、B和C，分别代表利用骨料LG、ZL—LG1#和ZL—LG2#制备的浇注料试样。具体配比交表2。
表2 试样配比
按表2配料，混合均匀，加水搅拌后浇注成型为160mm×40mm×40mm的试样，自然养护24h后拆模，再室温养护48h，然后于110℃烘干24h，最后经1000℃3h、1400℃3h热处理。检测试样的体积密度和显气孔率（GB/T2997—2000（2004））、常温抗折强度和常温耐压强度（GB/T3001—2000）、加热永久线变化（GB/T5988—2004）；浇注成Φ180mm×20mm的试样，常温养护24h后经110℃2h干燥，然后利用平板法检测其在500、1000℃下的热导率；
结果与讨论
不同轻质骨料对浇注料体积密度和显气孔率的影响
在相同处理温度下，试样A和B的体积密度相当，试样C的体积密度较小。与110℃24h处理后试样的体积密度相比，1000℃3h处理后试样的体积密度均小幅度降低，面1400℃3h处理后由于产生陶瓷相结合，试样的体积密度又升高；利用高强微孔轻质骨料制备的试样B和C的显气孔率，明显高于普通轻质高铝骨料制备的试样A的，这与所添加的轻质骨料的显微结构紧密相关。
两种轻质骨料的显微结构存在明显差异，轻质高强微孔轻质骨料气孔孔径在10um以下，大小和分布均匀，贯通状气孔较多；而普通轻质高铝骨料内页存在微小气孔，但数量比轻质高强微孔轻质骨料的少，且气孔大小和分布很不均匀。
不同轻质骨料对浇注料常温强度的影响
相同温度处理后，利用微孔轻质骨料所制备的浇注料的常温耐压强度明显高于普通轻质高铝骨料的，且随着热处理温度的升高，其常温耐压强度时逐渐升高的，其中利用ZL—LG1#所制备的浇注料，经1400℃3h处理后常温耐压强度可达50MPa以上；耐压强度与骨料强度关系密切，这也说明微孔轻质骨料的强度比普通轻质高铝骨料的大，特别是高温强度更能反映该问题。抗折强度主要反映耐火浇注料中基质部分结合的强度大小，试验中3种试样的基质组成基本一致，而材料在中低温从基质断裂，故经110℃24h和1000℃3h温度处理后，各试样的抗折强度相差不大；而高温处理后的试样B和试样C的抗折强度均比试样A的大，试样B的强度又大于试样C的，这与骨料的强度有直接关系。
耐火浇注料的强度不仅和气孔率有直接关系，同时也受气孔孔径大小和形状分布等因素影响。值得关注的是，在混凝土行业，为了研究孔径分布于混凝土强度之间的关系，
气孔率越高，平均孔径越大，则材料的强度越低，且孔径大小的影响比气孔率的更大。虽然试样A的气孔率最低，但是内部孔径大，且分布不均匀，故其强度最低；试样B和C的平均孔径相差不大，但是试样C的气孔率比试样B大，故试样C的强度比试样B的低。
不同轻质骨料对浇注料加热永久线变化和热导率的影响。
经中高温处理后试样均呈线性收缩，且中温下试样A收缩量略微大于试样B和C的；试样经1400℃3h处理后的收缩量都增大，但试样A的收缩量高达0.9%，远高于试样B和C的，这对于耐火材料来说是不利的。
轻质骨料的体积密度越低，利用其所制备的浇注料体积密度越低，掀起空越高；与普通高铝骨料相比，微孔轻质骨料明显提高了试样各温度处理后的耐压强度和高温处理后的抗折强度，但对中低温抗折强度影响不大；3种轻质骨料试样经高温处理后都呈线收缩，但利用微孔骨料制备的浇注料的收缩量比普通高铝轻质骨料的低，体积更稳定；微孔轻质骨料所制备的浇注料在500℃以下的热导率比普通轻质高铝骨料的略高，但高温下3个试样的热导率已经相差不大。
